双向板

双向板（GB 50010－2002）

子程序界面

技术条件

编制依据
- 《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2002）；
- 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）；
- 《人民防空地下室设计规范》（GB 50038－2005）；
- 《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）；
- 《建筑结构静力计算手册》（第二版）。

按弹性薄板小挠度理论计算矩形板。计算系数直接套用《建筑结构静力计算手册》的均布荷载作用下的计算系数表、三角形荷载作用下的计算系数表。
偏于安全，泊桑比（泊松比 υ）默认值取 μ＝0.2。用户可自行选择泊松比 υ＝0.2 或泊松比 υ＝1/6 。
当静力手册中某些表仅列出 μ＝0 的弯矩系数与挠度系数，其挠度及支座中点弯矩仍按这些表求得，求其跨中弯矩时，按下列公式求得：
　　M_x(μ₎＝M_x＋μ * M_y
　　M_y(μ₎＝M_y＋μ * M_x
　　当某些表有列出 μ＝1/6、μ＝0.3 的弯矩系数与挠度系数时，弯矩系数与挠度系数均按内插值计算。
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）对四边支承的混凝土板计算原则：当长边与短边长度大于 2.0，但小于 3.0 时，宜按双向板计算。
挠度验算
- 使用按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度 B 代替静力计算手册中的 B_c。刚度 B 按《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）第 8.2 节相关规定求得；
- 挠度验算时采用的钢筋面积 A_s，当“配筋方案”选择“不显示实配钢筋”时，A_s 根据由弯矩求出的钢筋面积计算，否则，按实配钢筋面积计算。
裂缝宽度验算
- 根据《混凝土结构设计规范》第 8.1 节或《给水排水工程构筑物结构设计规范》附录 A 等有关规范进行裂缝宽度验算，弯矩值取相应于荷载效应的标准组合或准永久组合。
- 裂缝宽度验算时采用的配筋面积 A_s 为实配钢筋面积。
- 纵筋外边缘至底边的距离 c＝a_s－d/2，d 为实配钢筋的直径。
- 最大裂缝宽度 ω_max 为受拉钢筋截面重心水平处的构件侧表面裂缝宽度，ω_max≤ω_lim。最大裂缝宽度限值 ω_lim 可查《混凝土结构设计规范》表 3.3.4 或《给水排水工程构筑物结构设计规范》表 5.3.4。

跨度、板厚

跨度 L_x、跨度 L_y
- L_x、L_y———分别为 X、Y 方向上的计算跨度（mm）。一般情况下，可取板净跨＋200。
板厚 h
- h———楼板结构层厚度（mm）。
- 允许输入短跨方向计算跨度的分数值，如“1/30”、“1/40”等。

荷载

荷载类型
- “荷载类型”可选择：
  - “均布荷载”；
  - “三角形荷载”；
  - “梯形荷载”。
- “三角形荷载”、“梯形荷载”沿 Y 轴方向分布，其荷载大小与 Y 轴坐标成反比，沿 X 轴方向荷载大小不变。
- 当“荷载类型”选择“梯形荷载”时，程序将梯形荷载转换为一个均布荷载和一个三角形荷载（如图一所示），分别计算后进行叠加。用户应注意，由于均布荷载与三角形荷载的跨中弯矩、挠度系数最大值一般不在同一位置，叠加后的计算结果往往偏大。

图一

隔墙宽 B_x 、隔墙宽 B_y
- B_x 、B_y———分别为沿 X、Y 方向上隔墙的宽度（mm）。
- 允许输入相应方向计算跨度 L_x、L_y 的倍数，如 0.5L_x、0.7L_y、L_x 等。
隔墙重 P_k
- P_k———每延米隔墙的自重标准值（kN/m）。
□非固定隔墙
- 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2002）第 4.1.1 条注 5 对隔墙荷载取值。
- 未勾选“□非固定隔墙”时，对固定隔墙的自重按恒荷载考虑，按下列公式换算成等效均布恒荷载：
  - 沿 L_x 方向布置的隔墙： P_kB_x/（L_xL_y）；
  - 沿 L_y 方向布置的隔墙： P_kB_y/（L_xL_y）。
- 当勾选“□非固定隔墙”时，非固定隔墙的自重取每延米长墙重（kN/m）的 1/3 作为楼面活荷载的附加值（kN/m²）计入，附加值载尚不小于 1.0kN/m²。如果非固定隔墙的宽度大于相应方向的跨度时，按下列公式计算：
  - 沿 L_x 方向布置的隔墙： P_kB_x/（3L_x）；
  - 沿 L_y 方向布置的隔墙： P_kB_y/（3L_y）。
- 当隔墙荷载较大时，可按《建筑结构荷载规范》附录 B 的规定，换算为等效均布荷载。

□自动计算楼板自重
- 当勾选“□自动计算楼板自重”时，程序取混凝土容重 γ_c＝25kN/m³。此时，“附加永久荷载的标准值 g_k”输入框应输入除楼板自重以外的永久荷载标准值。

□考虑活荷不利布置
- 考虑活荷不利布置的必要条件：“荷载类型”输入框选择“均布荷载”、四边支承板（四边支座均无自由边）。
- 按《建筑结构静力计算手册》中连续板的实用计算方法。
- 同一方向板的跨度相差不大时，可近似采用。

永久荷载的标准值 g_k
- g_k———永久荷载的标准值（kN/m²）。
- 当勾选“□自动计算楼板自重”时，输入框为“附加永久荷载的标准值 g_k”；当“荷载类型”选择“梯形荷载”时，输入框为“永久荷载的标准值 g_kt、g_kb”。
附加永久荷载的标准值 g_k
- g_k———除楼板自重外的永久荷载的标准值（kN/m²）。
- 未勾选“□自动计算楼板自重”，当“荷载类型”选择“均布荷载”、“三角形荷载”时，输入框为“永久荷载的标准值 g_k”；当“荷载类型”选择“梯形荷载”时，输入框为“永久荷载的标准值 g_kt、g_kb”。
永久荷载的标准值 g_kt、g_kb
- g_kt、g_kb———梯形永久荷载的标准值（kN/m²）。
- g_kt、g_kb 分别为梯形顶部、底部的荷载值，输入时数值之间用逗号（“,”）分开。
- 当 g_kt＝0 时，程序按三角形荷载进行计算；当 g_kt＝g_kb 时，程序自动转换为均布荷载。
- 未勾选“□自动计算楼板自重”，当“荷载类型”选择“均布荷载”、“三角形荷载”时，输入框为“永久荷载的标准值 g_k”；当勾选“□自动计算楼板自重”时，输入框为“附加永久荷载的标准值 g_k”。

可变荷载的标准值 q_k
- q_k———可变荷载的标准值（kN/m²）。
- “可变荷载的标准值 q_k”输入框可直接选择输入框下拉列表中的建筑物类别，如“住宅”、“办公楼”等，程序按《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）表 4.1.1 第 11 项确定取值。
- 输入某些活荷载的建筑物类别可能还需要选择“活荷载类别的分项”。例如，“活荷载的建筑物类别”为“厨房”时，“活荷载类别的分项”还应选择“一般的”或“餐厅的”。
- 当“荷载类型”选择“梯形荷载”时，输入框为“可变荷载的标准值 q_kt、q_kb”。
可变荷载的标准值 q_kt、q_kb
- q_kt、q_kb———梯形可变荷载的标准值（kN/m²）。
- q_kt、q_kb 分别为梯形顶部、底部的荷载值，输入时数值之间用逗号（“,”）分开。
- 当 q_kt＝0 时，程序按三角形荷载进行计算；当 q_kt＝q_kb 时，程序自动转换为均布荷载。
- 当“荷载类型”选择“均布荷载”、“三角形荷载”时，输入框为“可变荷载的标准值 q_k”。

可变荷载的组合值系数 ψ_c
- ψ_c———可变荷载的组合值系数。
- 如果“可变荷载的标准值 q_k”输入框直接输入建筑物类别时，程序可根据建筑物类别自动确定可变荷载的组合值系数 ψ_c。
可变荷载的准永久值系数 ψ_q
- ψ_q———可变荷载的准永久值系数。
- 如果“可变荷载的标准值 q_k”输入框直接输入建筑物类别时，程序可根据建筑物类别自动确定可变荷载的准永久值系数 ψ_q。
可变荷载的分项系数 γ_Q
- γ_Q———可变荷载的分项系数。
- 当输入“自动”时，取 γ_Q＝1.4。
- 对非固定隔墙的自重，可变荷载的分项系数 γ_G 总是取 1.4。
永久荷载的分项系数 γ_G
- γ_G———永久荷载的分项系数，用于当其效应对结构不利时，对由可变荷载控制的组合。
- 当输入“自动”时，取 γ_G＝1.2。
- 对固定隔墙的自重，永久荷载的分项系数 γ_G 总是取 1.2。
永久荷载的分项系数 γ_G1
- γ_G1———永久荷载的分项系数，用于当其效应对结构不利时，对由永久荷载控制的组合。
- 当输入“自动”时，取 γ_G1＝1.35。
- 对固定隔墙的自重，永久荷载的分项系数 γ_G1 总是取 1.35。

等效静荷载标准值 q_e
- q_e———常规武器或核武器爆炸动荷载作用下的等效静荷载标准值（kN/m²）。爆炸动荷载作用在板顶面时，q_e 输入正值，作用在板底面时，q_e 输入负值。
- 允许输入板底与板面的等效静荷载，输入时数值之间用逗号（“,”）分开。程序可对平时、战时及两面不同抗力单元进行最不利组合。
- 当 q_e 输入两个数值时按不同时受荷考虑，一般应为异号以考虑两相邻不同抗力单元，程序将分别进行荷载（效应）组合。
允许延性比 [β]
- [β]———结构构件的允许延性比。
- 仅当“等效静荷载标准值 q_e”不为零时，“允许延性比 [β]”方可输入。

计算选项

泊松比 υ
- υ———钢筋混凝土板的泊松比。
- “泊松比 υ”可选择：
  - “0.2”；
  - “1/6”。

执行规范
- 裂缝宽度验算时执行的规范，可选择：
  - “混凝土结构设计规范”；
  - “给水排水工程构筑物结构设计规范”。

钢筋、混凝土

板底纵筋合力点至近边距离 a_s
- a_s———板底纵向受拉钢筋合力点至近边边缘的距离（mm）。
- 如果 a_s 输入为“一类”、“二a类”等环境类别时，纵筋直径将根据实配钢筋或默认的纵筋直径 d＝10mm 确定。
- 请参阅：受拉纵筋合力点至近边距离 a_s
板面纵筋合力点至近边距离 a_s'
- a_s'———板面纵向受拉钢筋合力点至近边边缘的距离（mm）。
- 当 a_s' 输入“自动”时，取 a_s'＝a_s。

最外层纵筋的方向
- “最外层纵筋的方向”可选择：
  - “自动”；
  - “X 向双排”；
  - “Y 向双排”；
  - “X 向板底”；
  - “Y 向板底”。
- 当“最外层纵筋的方向”选择“自动”时，程序将板底两方向弯矩大者的纵筋排放在最外层，板面纵筋按单层考虑。
- 当“最外层纵筋的方向”选择“X 向双排”或“Y 向双排”时，板底、板面的最外层纵筋按指定方向排放。
- 当“最外层纵筋的方向”选择“X 向板底”或“Y 向板底”时，板底的最外层纵筋按指定方向排放，板面纵筋按单层考虑。
- 一般情况下，双层纵筋中的短跨方向放在最外层，长跨方向排放在内层。如果在计算最外层纵筋时的截面有效高度取 h₀，则内层纵筋的截面有效高度应为 h₀－d。d 为板底纵筋直径，程序根据板厚、实配纵筋等条件自动取 d＝10～25mm。

受拉纵筋最小配筋率 ρ_min
- ρ_min———一侧受拉钢筋最小配筋率（％）。
- 如果 ρ_min 输入数值，取输入值和 45f_t/f_y 二者中的较大值。
- 当 ρ_min输入“自动”时，取 0.2 和 45f_t/f_y 二者中的较大值。
- 当 ρ_min输入“自动”、有爆炸动荷载作用时，程序考虑《人民防空地下室设计规范》第 4.11.7 条规定。

板底、板面配筋增大系数（或 ω_lim）

当显示实配钢筋（“配筋方案”选择除“不显示实配钢筋”以外其他项），如果最大裂缝宽度验算或挠度验算不满足，可通过适当改变板底、板面配筋增大系数，调整实配钢筋面积，重新进行验算。
在显示实配钢筋且勾选“□裂缝宽度验算”的情况下，当“板底配筋增大系数或 ω_lim”、“板面配筋增大系数或 ω_lim”输入值 ≥1.0 时为板底、板面配筋增大系数；当输入值＜1.0 时为最大裂缝宽度限值 ω_lim，程序根据最大裂缝宽度验算结果选择实配纵筋，使其满足 ω_max≤ω_lim 的限制条件。
要求挠度验算时，为保证板具有足够的刚度，配筋增大系数不宜取太大。短跨方向的板底配筋增大系数建议在 1.2 以内，长跨方向配筋也应适当增加，特别是在两个方向跨度相差不大的情况下。

荷载效应的基本组合

计算结果中有：M_x＝Max{M_x(L), M_x(D)}、M_y＝Max{M_y(L), M_y(D)} 等。其中 M_x(L)、M_y(L) 为由可变荷载效应控制的弯矩基本组合值；M_x(D)、M_y(D) 为由永久荷载效应控制的弯矩基本组合值。取二者最不利值进行配筋。括号中的 L 表示由可变荷载控制、D 表示由永久荷载控制。
M_xk、M_yk———相应于荷载效应标准组合的弯矩设计值；
M_xq、M_yq———相应于荷载效应准永久组合的弯矩设计值。
由可变荷载效应、永久荷载效应控制的组合分别详《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）公式 3.2.3-1、公式 3.2.3-2。
防空地下室结构：其承载力设计采用下列极限状态设计表达式：γ_GS_Gk＋γ_QS_Qk≤R
- γ_G———永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时取 1.2，有利时取 1.0；
- S_Gk———永久荷载效应标准值，永久荷载可能包括用户输入的永久荷载、楼板自重及固端隔墙等；
- γ_Q———等效静荷载分项系数，取 1.0；
- S_Qk———等效静荷载效应标准值；
- R———结构构件承载力设计值。
考虑爆炸动荷载的等效静荷载时，对四边支承板跨中截面的计算弯矩值乘以折减系数 0.7。

斜截面承载力计算

当荷载较大或考虑爆炸动荷载的等效静荷载时，程序将进行斜截面承载力计算。
对四边支承板按 45°塑性铰线取长边平均剪力进行验算。
对有自由边的板按长边受荷宽度为短边二分之一进行验算。